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The deck is a prestressed concrete box, 3,89m height constant. It is made using a selfcast formwork. The concrete of the archis poured on site using a self-launnching formwork girders and the aid of 24temporary stay cables. The piers over the ground have a variable box section. The piers over the arch are constant cross section columns. The shape of both, the main piers and the piers over the arch, are laterally rounded in order to reduce the effect of the wind loads. The efficiency of the adopted shapes has been verified using wind tunnel tests. Dragados SA. Esto supone la imposibilidad de afectar, bajo ninguna circunstancia, a una franja de m de anchura.

Entre ellos se encaja su vano principal, resuelto con un arco peraltado. Por otra parte, las restrictivas condiciones que impone el trazado de la Alta Velocidad ferroviaria, conducen a un desnivel importante de la traza sobre el fondo del valle, de aproximadamente m. Ca rria z o, J. Alternativa I: Tableros ej ecutados por voladiz os sucesivos. Directriz formada por 4 tramos rectos, conforme al antifunicular de las cargas puntuales transmitidas por los tres apoyos del tablero. Vano principal de m dividido en cuatro tramos iguales. Tablero lanzado o autocimbrado. Arco abatido Figura 5.

Levemente apuntado en clave. El vano principal, de m, se divide en seis tramos, con 5pilastras intermedias. La directriz del arco es una poligonal de d e lu z. Vano principal de la misma luz que el arco, dividido en 9 tramos por 8 pilastras. El arco tiene canto variable entre 5m en clave y 8m en arranques. Ch ico flecha.


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Se describe cada uno de los elementos principales de la estructura. Su longitud total desarrollada es de ,56m. El tramo principal, de m de longitud, consta de seis vanos, de 36,5 m los extremos y de 26,5 m los interiores, entre pilastras. Las almas son de 0,50m de espesor constante. Los hastiales cambian de espesor a lo largo del desarrollo del arco. Se disponen adicionalmente, en los laterales del tramo principal, ocho tendones rectos de refuerzo en el forjado inferior, de 12cordones cada uno.

El tablero se ejecuta por fases, mediante cimbra autolanzable Figura Para mejorar las condiciones frente a fatiga, no se han utilizado acopladores para los tendones en las juntas, sino que se ha previsto su cruzamiento en tramos de borde de 3m longitud. La inmovilidad del tablero se garantiza mediante el cosido de este al estribo con tendones de postesado. Entre el tablero y el estribo se disponen topes frontales, compuestos por aparatos de apoyo tipo POT instrumentados. Las pilastras, P6 a P10, tienen canto y anchura constantes, de 2,50 m y 6,20 m respectivamente.

Las paredes son de espesor constante de 0,35m. Las restantes se resuelven con 8 pilotes, excepto la P1con 6pilotes. Los topes del estribo E2 son permanentes, mientras los del estribo E1son provisionales. Las barras se anclan en la losa superior del estribo, de 2 m de canto, en la cual se cruzan con los tendones de cosido al tablero. El tiro del tablero se transmite, como se ha indicado antes, a los estribos. Tras el cierre se ejecuta la pilastra de clave y se completa el tablero. Con la segunda se ejecutan las fases de longitud 31,5a 26,5m, con voladizos desde las pilastras de 5,30m.

La fase de cierre del tablero es de 15,90m de longitud.

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Los de la cimbra de los J. Es q u e m a d e a t i r a n t a m i e n t o p r o v i s i o n a l tramos de acceso son de desarrollo lateral y van cosidos superiormente con barras de pretensado. El hormigonado de cada vano del tablero se realiza en dos fases. La segunda incluye la losa superior, entre hastiales, y los voladizos. El forjado entre almas se ejecuta sobre prelosas nervadas de encofrado perdido, apoyadas en almas y apuntaladas sobre el forjado inferior.

Entre el tablero y cada uno de los estribos se han dispuesto 8 tendones, formados por 22cordones del mismo tipo que los empleados en el pretensado del tablero. Los tendones de cosido al estribo E2 son autoprotegidos, con cordones galvanizados en vainas individuales de polietileno rellenas de cera. Las vainas y capots de anclaje se rellenan asimismo de grasa. El coeficiente de arrastre longitudinal empleado en todos los casos ha sido de 1, Sobre arco Se ha considerado un coeficiente de arrastre transversal de 1, Los cantos expuestos eran de 8,70 m en el primer caso y 4,70 m en el segundo.

El anclaje activo de cada tirante es el situado en el tablero o en la pila y el anclaje pasivo es el situado en el arco. Las barras son roscadas, tipo VSL Y El anclaje se realiza mediante placas con tuercas. Las barras van envainadas, para evitar que anclen por adherencia de forma incontrolada, y se roscan una vez ejecutada la dovela. Los anclajes en las zapatas de cada uno de los tendones que componen estos tirantes, se realizan mediante ocho barras, dispuestas en una doble hilera transversal de cuatro barras.

Entre el anclaje y los tendones se disponen estructuras de transferencia de acero, con J.

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El tercero el control de los alargamientos de tesado de los tirantes. Esto garantiza la identidad de las cargas entre ambos elementos. Se contrasta en cada fase de tesado con las lecturas de los gatos. Se han instalado siempre en los anclajes pasivos de los tirantes Figura Para conocer en cada momento su valor, se han instalado dos topes instrumentados entre cada estribo y el tablero, con apoyos tipo POT, de Como es sabido, al tratarse de tirantes, los alargamientos son la suma de dos valores.

Montaje de nuevos tirantes F i g u r a 2 6. Esto ha sido posible gracias al trabajo conjunto del proyectista y el constructor. Las cimentaciones del viaducto comenzaron a ejecutarse en julio de Madrid: Ministerio de Fomento, Centro de Publicaciones, Ruta de La Plata. Madrid:Ministerio de Fomento, Centro de Publicaciones, Corredor Norte Noroeste de Alta Velocidad. Pedro J. Gerente D.


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    El peso total de acero estructural S del tablero es ligeramente superior a t. Para el apoyo sobre pilas y estribos se emplean aparatos tipo d e l a r c o s o b r e l a L. Ca s tillo, M. Villa meriel, G. Montero, M.

    Moreno y A. El estribo 1, donde se empotra longitudinalmente el tablero, es cerrado con muros en vuelta y aletas colga- das de 50cm de espesor. El muro frontal posee un espesor de 4,30 m, y los muretes en los que se realiza el anclaje de 2,60 m. Posee una anchura de 9,0m y una longitud tras el muro frontal del estribo de 13m.

    En este modelo, expuesto en la IAPF, el tren de cargas se modeliza mediante un conjunto de fuerzas verticales de valor constante que viajan a la velocidad del tren. Existen en la literatura [3]trabajos en los que se analiza la influencia que tienen determinados modos en la A. En general, los resultados finales se han definido con una frecuencia de corte de 30Hz. Aproximadamente, corresponde con un paso de tiempo de 3 milisegundos. Se ha analizado el efecto del ripado lateral que propone la IAPF y es despreciable. Se consideraron los siguientes materiales: 1.

    Se ha postprocesado en 15puntos, coincidiendo con 3 puntos cuartos y centro por vano. Un primer tipo de reparto que se puede hacer es el transversal, simulando el hecho de que el tren no pasa centrado. Los modelos anteriores no son suficientemente detallados en aspectos importantes, a tenor de los resultados. No se puede valorar correctamente con vigas de Timoschenko, pues F i g u r a 1 2.

    En el modelo anterior se trabajaba con una inercia conjunta que no obedece a la realidad. Se han modelizado correctamente los rigidizadores que definen las vigas transversales, con efecto de tener mejor representada la masa y propiedades de estas vigas. Los resultados obtenidos deben considerarse por tanto una cota superior, a tenor de los resultados experimentales que existen en la literatura. L osa de 3 0 cm de espesor.